物料提升机基础施工方案[1]1
杭州市江干区杨公小学工程
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物料提升机基础
施 工 方 案
编制人： 职务（职称）： 负责人： 职务（职称）： 审核人： 职务（职称）： 批准人： 职务（职称）：
盛金茂建设有限公司 二O一一年四月
施工组织设计（方案）审批表
工程名称：杭州市江干区杨公小学
建设单位：杭州市江干区教育局 施工单位：浙江金茂建设有限公司 监理单位：杭州福正监理咨询有限公司 审批名目：物料提升机基础施工方案
施工升降机基础施工方案
一、工程概况：
公寓，北接杨公村15组，占地面积19765m2.该工程由江干区教育局筹建，杭州江南建筑设计研究院有限公司设计，上海岩石土工程勘察设计研究院有限公司地质勘察，杭州福正监理咨询有限公司监理，由金茂建设有限公司总承建施工。根据本工程的特点建筑物的平面布置和高度，结构层的不同以及施工条件，工程进度的要求，须在各号楼配置物料提升机4台。
为确保施工升降机的安装、拆卸、质量及安全，特制定本方案进行安拆施工。 二、设备概述：
SSDB-100升降机的设计、制造、安装、使用和维护均遵循下列标准和规范：
GB/T 10052——1996 施工升降机分类 GB 10053——1996 施工升降机检验规则
GB/T 10054——1996 施工升降机技术条件
JGJ88——1992 龙门架及物料提升机安全技术规范
GB50205——2001 钢结构工程施工及验收规范 设备基本型为8节，最高井架高为21m。可根据所承建的楼层高度确定所需的井架高度（节数）；
井架高度（节）＝[最大工作高度（m）+6（m）]/3（m/根） 三、SS系列施工升降机
1.JJS系列施工升降机的特点
(1)JJS系列施工升降机严格按照国家标准和行业标准进行设计和制造。使用安全、运行可靠、操作方便。
(2)该机由四根钢丝绳牵引，吊笼上装有断绳保护装置和楼层停靠栓，使升降机的运行更加安全、可靠。
（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时的机械联锁实现开闭。吊笼出料门与停靠安全栓采用机械联动。
（4）电气控制部分，采用24V安全电压的移动式控制盒，盒上设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮以及吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿）指示灯。
（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、紧急关停等相当齐全的安全保护。
（6）备有下列配套的辅助装置，反相断相保护、停靠门与电气连锁装置、选层与自动平层控制器等。
（7）曳引轮圈采用四槽三片拼装式，维修时，不必拆卸曳引轮和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。
（8）导轨架由标准节组装，制造精度高、互换性好、装卸方便快捷。
（9）与以卷扬机为动力的提升机相比，结构更紧凑，刚性、稳定性更好，工作效率成倍提高。无冲顶之忧。
2、主要结构
主要由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、电气控制箱等部分组成。
3、主要技术参数（表3-1）
主要技术参数表 表3-1
4、SSDB-100安装基础图
图3-1安装基础图
说明：
1.浇灌C20混凝土基础；
2.基础表面水平度偏差不大于10mm； 3.基础周围应有排水措施；
4.基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。 四、基础计算书(基础尺寸如图4-1)
图4-1 基础尺寸图
（一）根据施工升降机使用说明书计算
整机重量：10t 计：10000 kg；
10000×9.81＝98100N;
附增加约10％。 即：9810N
（二）基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002） 《混凝土结构设计规范》 （GB 50010—2002） 《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》（第二版） 2．几何参数： 已知尺寸：
B1 = 1500 mm, A1 = 2600 mm H = 250 mm,
B = 1990 mm, A = 4200 mm 无偏心：
B2 = 1500 mm, A2 = 2600 mm 基础埋深d = 0.25 m
钢筋合力重心到板底距离as = 80 mm 3．荷载值：
(1)作用在基础顶部的标准值荷载
Fgk = 106.81 kN Fqk = 1.10 kN Mgxk = 0.00 kN·m Mqxk = 0.00 kN·m Mgyk = 1.98 kN·m Mqyk = 1.98 kN·m Vgxk = 0.00 kN Vqxk = 0.00 kN Vgyk = 0.00 kN Vqyk = 0.00 kN (2)作用在基础底部的弯矩标准值
Mxk = Mgxk＋Mqxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m Myk = Mgyk＋Mqyk = 1.98＋1.98 = 3.96 kN·m Vxk = Vgxk＋Vqxk Vyk = Vgyk＋Vqyk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m
绕X轴弯矩: M0xk = Mxk－Vyk·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00 kN·m 绕Y轴弯矩: M0yk = Myk＋Vxk·(H1＋H2) = 3.96＋0.00×0.25 = 3.96 kN·m
(3)作用在基础顶部的基本组合荷载
不变荷载分项系数rg = 1.20 活荷载分项系数rq = 1.40 F = rg·Fgk＋rq·Fqk = 129.71 kN Mx = rg·Mgxk＋rq·Mqxk = 0.00 kN·m My = rg·Mgyk＋rq·Mqyk = 5.15 kN·m Vx = rg·Vgxk＋rq·Vqxk = 0.00 kN Vy = rg·Vgyk＋rq·Vqyk = 0.00 kN (4)作用在基础底部的弯矩设计值
绕X轴弯矩: M0x = Mx－Vy·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00
kN·m
绕Y轴弯矩: M0y = My＋Vx·(H1＋H2) = 5.15＋0.00×0.25 = 5.15 kN·m
4．材料信息：
混凝土： C20 钢筋： HRB335(20MnSi) 5．基础几何特性：
2 绕
X
轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 =
(1/6)×3.00×5.202 =13.52 m3 绕
Y
轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 =
(1/6)×5.20×3.002 = 7.80 m3 （三）计算过程 1．修正地基承载力
修正后的地基承载力特征值 fa = 118.00 kPa 2．轴心荷载作用下地基承载力验算 计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）下列公式验算：
pk = (Fk＋Gk)/A (4－1) Fk = Fgk＋Fqk = 106.81＋1.10 = 107.91 kN Gk = 20S·d = 20×15.60×0.25 = 78.00 kN
pk = (Fk＋Gk)/S = (107.91＋78.00)/15.60 = 11.92 kPa ≤ fa，
满足要求。
3．偏心荷载作用下地基承载力验算 计算公式：
（GB 50007—2002）下列公式验算：
当e≤b/6时，pkmax = (Fk＋Gk)/A＋Mk/W (4－2) pkmin = (Fk＋Gk)/A－Mk/W (4－3) 当e＞b/6时，pkmax = 2(Fk＋Gk)/3la (4－4) X方向:
偏心距exk = M0yk/(Fk＋Gk) = 3.96/(107.91＋78.00) = 0.02 m e = exk = 0.02 m ≤ (B1＋B2)/6 = 3.00/6 = 0.50 m pkmaxX = (Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy
= (107.91＋78.00)/15.60＋3.96/7.80 = 12.42 kPa ≤ 1.2×fa = 1.2×118.00 = 141.60 kPa，满足要求。
4．基础抗冲切验算 计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）下列公式验算：
Fl ≤ 0.7·βhp·ft·am·h0 (4－5) Fl = pj·Al (4－6) am = (at＋ab)/2 (4－7)
pjmax,x = F/S＋M0y/Wy = 129.71/15.60＋5.15/7.80 = 8.97 kPa pjmin,x = F/S－M0y/Wy = 129.71/15.60－5.15/7.80 = 7.65 kPa pjmax,y = F/S＋M0x/Wx = 129.71/15.60＋0.00/13.52 = 8.31 kPa pjmin,y = F/S－M0x/Wx = 129.71/15.60－0.00/13.52 = 8.31 kPa pj = pjmax,x＋pjmax,y－F/S = 8.97＋8.31－8.31 = 8.97 kPa (1)柱对基础的冲切验算：
H0 = H1s X方向：
Alx = 1/2·(A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)－1/4·(A1＋A2－A－2H0)2 = (1/2)×5.20×(3.00－1.99－2×0.17)－(1/4)×(5.20－4.20－2×0.17)2= 1.63 m2
Flx = pj·Alx = 8.97×1.63 = 14.66 kN
ab = min{A＋2H0, A1＋A2} = min{4.20＋2×0.17, 5.20} = 4.54 m
amx = (at＋ab)/2 = (A＋ab)/2 = (4.20＋4.54)/2 = 4.37 m Flx
≤
0.7
·
β
hp
·ft·amx·H0 =
0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170 = 572.03 kN，满足要求。 Y方向：
Aly = 1/4·(2B＋2H0＋A1＋A2－A)(A1＋A2－A－2H0)
= (1/4)×(2×1.99＋2×0.17＋5.20－4.20)(5.20－4.20－2×0.17)
= 0.88 m2
Fly = pj·Aly = 8.97×0.88 = 7.88 kN
ab = min{B＋2H0, B1＋B2} = min{1.99＋2×0.17, 3.00} = 2.33 m
amy = (at＋ab)/2 = (B＋ab)/2 = (1.99＋2.33)/2 = 2.16 m Fly
ta = 282.74 kN，满足要求。 5．基础受压验算
计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB 50010——2002） Fl ≤ 1.35·βc·βl·fc·Aln (４－8) 局部荷载设计值：Fl = 129.71 kN
混凝土局部受压面积：Aln = Al = B×A = 1.99×4.20 = 8.36 m2
混凝土受压时计算底面积：Ab = min{3B, B1＋B2}×min{A＋2B,
A1＋A2} = 15.60 m2
混凝土受压时强度提高系数：βl = sq·(Ab/Al) =
sq·(15.60/8.36) = 1.37
1.35βc·βl·fc·Aln
= 1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36
= 147985.27 kN ≥ Fl = 129.71 kN，满足要求。 6．基础受弯计算
计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007——2002)下列公式验算：
MⅠ=a12[(2l＋a')(pmax＋p－2G/A)＋(pmax－p)·l]/12 (４－9) MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(pmax＋pmin－2G/A)/48 (４－10) (1) G = 1.35Gk = 1.35×78.00 = 105.30kN X方向受弯截面基底反力设计值：
pminx = (F＋G)/S－M0y/Wy = (129.71＋105.30)/15.60－5.15/7.80 = 14.40 kPa
pmaxx = (F＋G)/S＋M0y/Wy = (129.71＋105.30)/15.60＋5.15/7.80 = 15.72 kPa
pnx = pminx＋(pmaxx－pminx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)] = 14.40＋(15.72－14.40)×4.99/(2×3.00) = 15.50 kPa
Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：
MⅠ= [(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](pmaxx＋pnx－2G/S)
＋(pmaxx－pnx)(A1＋A2)}/12
= (3.00/2－1.99/2)2((2×5.20＋4.20)(15.72＋15.50－2×105.30/15.60) ＋(15.72－15.50)×5.20)/12= 5.53 kN·m Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值：
MⅡ= (A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pmaxx＋pminx－2G/S)/48
= (5.20－4.20)2(2×3.00＋1.99)(15.72＋14.40－2×105.30/15.60)/48= 2.77 kN·m Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算：
相对受压区高度： ζ= 0.003837 配筋率： ρ= 0.000123 ρ
min
= 0.001500 ρ = ρ
min
= 0.001500
计算面积：375.00 mm2/m Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算：
相对受压区高度： ζ= 0.003331 配筋率： ρ= 0.000107 ρ
min
= 0.001500 ρ = http://www.unjs.com/news/557C753964BBF170.html 计算面积：375.00 mm2/m （四）计算结果
1．X方向弯矩验算结果： 计算面积：375.00 mm2/m 采用方案：D12@200 实配面积：565.49 mm2/m 2．Y方向弯矩验算结果： 计算面积：375.00 mm2/m 采用方案：D12@200
实配面积：565.49 mm2/m
物料提升安装施工方案
出料平台搭设方案
温州市医学院附属第一医院迁建工程03标段，按施工时垂直运输的需要，在楼边设置 SSDB100型 升降机 8 台，最大使用高度至 十层楼面，离地 50 m，物料提升机与楼层外缘间隔距离 1.40 m，需搭设平台，以供人员和材料的出入。
安全网封闭。
一、平台的几何尺寸和构造
参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至十层楼面搭设出入平台，总高2m，平台的里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。相应升降机的吊笼位置，立杆纵向间距，步距１～４层为1.50m、四层以上为1.30m。横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结，连结杆的竖向间距3.00m。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距0.50m的纵向水平钢管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿1.50m处设置可前后开启的双扇铁栅防护门。
二、卸料平台计算
1．参数信息:
1)基本参数
立杆横距lb(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(m):1.70，平台支
平台底钢管间距离(mm)：400.00；
钢管类型(mm):Φ48×3.2，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
2)荷载参数
脚手板自重(kN/m):0.300； 栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150； 施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；
2
3)地基参数
地基土类型:
图2-1井架落地平台侧立面图
2.板底支撑钢管计算:
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为
截面惯性矩 I = 11.36cm4；
图2-2板底支撑钢管计算简图
1)荷载的计算：
(1)脚手板自重(kN/m)：
q1 =0.3×0.4 = 0.12 kN/m；
(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：
Q1 = 4×2)板底支撑钢管按简支梁计算。 最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×Q1 =1.2×0.12+1.4×1.6 =2.384kN/m； 最大弯距 Mmax = 0.125×2.384×1.72 = 0.861 kN·m ； 支座力 N = 0.5×2.384×1.7 = 2.026 kN；
最大应力 σ = Mmax / W = 0.861×106 / (4.73×103) = 182.076 N/mm2； 板底钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm；
板底钢管的计算应力 182.076 N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求。
2
3)挠度验算:
均布恒载:
q = q1 = 0.12 kN/m；
V = (5×0.12× (1.7×103)4 )/(384×2.06×100000×11.36×104)=0.558 mm；
板底支撑钢管的最大挠度为 0.558 mm 小于 钢管的最大容许挠度 1700/150与10 mm，满足要求。
3.横向支撑钢管计算集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =2.026 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.811 kN·m ； 最大变形 Vmax最大支座力 Qmax最大应力 σ= Mmax/w=0.811×106/4.73×103=171.394 N/mm2 ； 横向钢管的计算应力 171.394 N/mm2 小于 横向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
横向支撑钢管的最大挠度为 5.312 mm 小于 横向支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！
4、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 4.053 kN；
R
5.支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
1)静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的结构自重(kN)：
NG1 = 0.129×46 = 5.939 kN； (2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：
NG2 = 0.15×1.2×10/2 = 0.9 kN； (3)脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.3×1.2×1.7×10/4 = 1.53 kN；
GG1G2G32)活荷载为施工人员及卸料荷载:
施工人员及卸料荷载标准值： NQ = 4×1.2×1.7/4 = 2.04 kN；
3)因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.369+ 1.4×2.04 = 12.898 kN；
6.立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ——立杆的轴心压力设计值(kN) ：；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 λ＝lo/i的值查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A —— 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；
σ —— 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：
l0 = kμh
k---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；取最不利值μ= 1.8；
λ=μh/i =1.8×1.5×103/15.9 = 169.811
立杆计算长度 l0 = kμh = 1.155 ×1.8×1.5 = 3.118 m；
λ=l0/i =3118/15.9=196；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =12.898×103 /( 0.188×450 )= 152.462 N/mm2；
立杆钢管稳定性验算 σ = 152.462 N/mm 小于 立杆钢管抗压强度设计值
[f] = 205 N/mm2，满足要求！ 2
7．立杆的地基承载力计算 p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 250 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =51.59 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.9 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=51.59 ≤ fg=250 kPa 。地基承载力满足要求！
三、施工设备
1.单位工程各级负责人按安全技术规范与建筑施工安全检查标准的有关要求及本方案、逐级向搭设和使用人员进行技术及安全交底。
2.按有关要求对钢管、扣件和槽钢等材料进行检查验收，不合格的构配件不得使用。
3.清除地面杂物，并将搭设部位的外脚手架拆除。
四、搭设
1.按方案的平面位置安放立杆、钢管的铺设必须平稳，底排钢管不得悬空。
2.杆件搭设
搭设顺序：立杆——第一步横向水平杆——第一步纵向水平杆——连墙杆——第二步横向水平杆——第二步纵向水平杆
立杆：立杆均采用对接扣件对接、接头应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，在高度方向错开的`距离不应小于0.50m。立杆和纵、横向水平杆安装后即设置连墙杆。
纵、横向水平杆：纵向水平杆设于横向水平杆之上，纵、横向水的纵、横水平杆必须四周交圈成封闭型。的里端要伸至梁外缘顶紧。
连墙杆：从第二步的左右侧横向水平杆处开始设置，竖向每隔3.00m高设置一道，以确保平台构架的整体稳定，其刚性连接的做法详见附图的柱墙拉结点详图。
平台板、栏杆与踢脚杆：与楼层面平的各步上，在内外纵向水平杆之间均匀增设二道纵向水平杆，杆上用铁丝绑扎，间距300～400mm的横向方木搁栅、搁栅上纵向铺设20～25原木板，铁钉固定，要求满铺、铺稳。栏杆与踢脚杆固定在东、西二边的立柱外侧，栏杆高度
1.20m，踢脚杆高度0.30m，杆内侧绑扎竹脚手板作临边防护。
五、检查与验收
1.平台架体搭设的技术要求，允许偏差与检查方法，按外脚手架，参见《建筑施工安全检查标准》的表3.0.4-1的有关要求。
2.节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到
40～60N·m。安装后的扣件螺栓应用板手全面检查，不合格的必须重新拧紧。
3.架体立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制最大垂直度偏差50mm。
4.六、安全管理
1.平台搭设人员必须是经培训、考核合格的专业架子工，搭设人员须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。
2.平台的构配件按规定进行检验，合格后方准使用。搭设时要按阶段（基底完成后，搭设10m高度后，达到搭设高度后，平台上施加荷载前）进行质量检查，发现问题及时校正。搭设质量必须符合有关规定要求后方可投入使用。
3.出入平台上不准堆载任何物品，要保证畅通，短时堆载不得超载（不大于4.0kN/m2），并有专人经常性地对平台进行检查和维修。
4.平台使用期间，严禁任意拆除纵、横水平杆、连墙杆、栏杆、踢脚杆等杆件，若要拆除上述任一杆件均应报主管部门批准，并采取对应的安全措施。
5.平台左右二边的外侧立面上用密目型安全网封闭，以防坠物伤人。
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1＋1＋1……＝作文05-12